1. 引言
对于绝大多数钢种来说,磷是一种有害元素,容易聚集在晶界造成钢的低温脆性和回火脆性,还容易使钢的局部组织异常,造成钢的机械性能不均匀。随着工业和科学技术的发展,对钢中磷含量控制提出了更高要求,如石油和天然气输送管线用抗氢致裂纹钢、低温用钢、海洋用钢要求含磷量小于0.01%,甚至0.005% [1] [2]。然而,随着优质高品位铁矿石资源日益枯竭,以高磷铁矿石为代表的低品位铁矿石在炼铁中的用量将会逐渐增加,高磷铁矿石的使用将导致高磷铁水量逐渐增多,为了降低氧气转炉炼钢成本和满足生产低磷或超低磷钢的需要,对高磷铁水进行脱磷预处理尤为重要。CaO-Fe2O3-CaF2是最常见铁水脱磷用渣系,但是在使用这种脱磷渣系时,CaF2会侵蚀铁水包和鱼雷罐车内衬耐火材料 [3] [4],还能与熔渣中的SiO2反应生成挥发性有毒气体SiF4造成环境污染 [5] [6],熔渣中的氟易溶于水而造成土壤和地下水污染 [7] [8]。因此,限制CaO-Fe2O3-CaF2脱磷渣系中CaF2使用,开发低氟或无氟脱磷渣系成为冶金工作者关注的热点。
杨双平等 [9] 研究了无氟型CaO-SiO2-FeO-B2O3-MnO预熔脱磷渣的熔化温度和粘度特性,轩心宇等 [10] 对CaO-SiO2-FeO-Na2O-Al2O3渣系在中高磷铁水中的脱磷行为进行了研究,刁江 [11] 分析了无氟CaO-FetO-SiO2-Al2O3-Na2O渣系中Al2O3和Na2O对磷含量0.42%的铁水脱磷时的渣金间磷分配比、P2O5活度系数和磷容量等的影响,Inoue等 [12] [13] 人研究了包含2CaO·SiO2颗粒的CaO-SiO2-FetO渣系的脱磷机理。本文拟以CaO-Fe2O3-Al2O3渣系为研究对象,用Factsage热力学软件计算渣系组成对其熔点、粘度及组元活度的影响,通过热态实验研究渣系w(CaO)/w(Fe2O3) (以下简称钙氧比)及渣中w(Al2O3)对高磷铁水脱磷的影响,以期得到脱磷效果与CaO-Fe2O3-CaF2相当而无氟环保的脱磷渣系。
2. 实验材料及方法
2.1. Factsage热力学软件计算条件
用Factsage热力学软件中的Equilib模块和Viscosity模块,选择FToxide数据库,输入不同的渣系成分,即可分别计算得到CaO-Fe2O3-Al2O3渣系的熔化温度和渣系各组分的活度。模拟计算整个渣系的总质量为100 g,分别改变渣系钙氧比和渣中w(Al2O3),反应气氛设置为Ar,平衡压力为1 × 105 Pa。
渣系粘度计算也是选择Equilib模块和FToxide数据库,先计算出1450℃下CaO-Fe2O3-Al2O3渣系中液相所占比例及CaO、Fe2O3、Al2O3分别占整个液相渣的比例,将CaO、Fe2O3、Al2O3的质量分数代入Viscosity模块,计算出
1450 ℃
时渣系的液相粘度,最后利用公式(1)计算得出CaO-Fe2O3-Al2O3渣系的粘度。
(1)
式中,Viscosity(liquid)表示渣系的液相粘度,
表示渣中液相所占的比例,Viscosity(solid + liquid)是整个渣系的粘度。
2.2. 热态实验材料及方法
实验过程所用CaO、Fe2O3、Al2O3为分析纯试剂,其中CaO在800℃高温煅烧6 h,Fe2O3和Al2O3在恒温
120 ℃
干燥箱中干燥12 h,按表1中的设计成分进行配比并在研钵中机械混匀。实验用高磷铁水由生铁样熔化后配加磷铁得到,所用生铁样成分及其含量为:w(C) = 4.3%、w(Si) = 0.45%、w(Mn) = 0.87%、w(P) = 0.137%、w(S) = 0.045%,所用磷铁成分及其含量为:w(C) = 0.43%、w(Si) = 1.30%、w(Mn) = 0.14%、w(P) = 20.00%。
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Table 1. Control compositions of CaO-Fe2O3-Al2O3 slag system %
表1. CaO-Fe2O3-Al2O3脱磷渣系成分控制(质量分数)
脱磷实验如下:称取500 g生铁样,放于刚玉坩埚中,将刚玉坩埚放入石墨坩埚中,放入硅钼棒高温炉;升温至(1450 ± 5)℃,加入磷铁,调整铁水中磷的质量分数至0.48%,保温10 min,取金属初始样以备后续成分检测;称取CaO-Fe2O3-Al2O3脱磷渣100 g,加入到铁水中进行脱磷,25 min后用生铁棒粘出脱磷后熔渣(用于SEM等分析),取金属终样以备后续成分检测。
2.3. 渣铁样分析与检测
所取金属样中的Si、Mn、P元素含量用电感应耦合等离子体发射光谱仪(Thermo Electron Corporation, IRIS intrepid II)进行检测,C、S元素含量用CS-8800型红外碳硫分析仪进行检测。脱磷后渣样的物相组成采用X射线衍射仪(Bruker, D8ADVANCE)检测,控制参数如下:Cu靶,管电压60 kV,管电流60 mA,采集步长0.01˚,连续采集工作模式,扫描角度为10˚~90˚。脱磷后渣样形貌采用JSM-6490LV型扫描电子显微镜进行观察分析。
3. 实验结果与讨论
3.1. 渣系熔化温度和黏度的分析
由Factsage热力学软件计算得到w(CaO)/w(Fe2O3) = 0.4,0.5,0.6,0.7时不同w(Al2O3)及w(Al2O3) = 3%,5%,7%,9%时不同钙氧比对CaO-Fe2O3-Al2O3渣系熔化温度的影响分别如图1~2所示。由图可知,当渣系钙氧比小于0.7时,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系熔化温度随钙氧比增大略有升高,随w(Al2O3)增大略有降低,但是基本上保持在
1450 ℃
以下,可以满足铁水脱磷温度(
1450 ℃
)下渣系完全熔化的要求;渣系钙氧比大于0.8时,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系熔化温度随钙氧比增大呈现大幅度升高,随w(Al2O3)增大而降低,但是基本上保持在
1450 ℃
以上。当钙氧比相对较小时,随w(Al2O3)的增大,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系中会生成一系列低熔化温度的硅铝酸盐化合物与正铁酸钙,使得渣系的熔化温度降低。当钙氧比相对较大时,随着钙氧比增大,渣系中自由CaO量继续增加,过量的CaO将以高熔点的铝酸钙(如CaO·Al2O3,2CaO·Al2O3)或固体CaO质点的形式存在渣系中,从而使渣系的熔化温度升高。
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Figure 1. Effect of Ca/O ratio on the melting temperature of slag system
图1. 钙氧比对渣系熔化温度的影响
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Figure 2. Effect of w(Al2O3) on the melting temperature of slag system
图2. w(Al2O3) 对渣系熔化温度的影响
图3~4分别是由Factsage热力学软件计算得1450℃时w(Al2O3) = 3%,5%,7%,9%不同钙氧比及钙氧比为0.4,0.5,0.6,0.7不同w(Al2O3)对CaO-Fe2O3-Al2O3渣系粘度的影响结果。由图可知,当渣系钙氧比小于1.1时,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系粘度随钙氧比的增大而升高,随w(Al2O3)的增大而增大;当渣系钙氧比等于1.1时,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系粘度达到0.402~0.438 Pa·s;钙氧比大于1.1时,渣系粘度随钙氧比的增大略有升高,随w(Al2O3)增大而略有降低,当渣系钙氧比等于1.25时,渣系粘度达到0.495~0.517 Pa·s,与渣系钙氧比等于1.1时相比,渣系粘度平均升高了18.84%。主要原因是Al2O3、Fe2O3会形成复杂的阴离子团,从而增大离子流动阻力,使得渣系的流动性变差、粘度增大;过大的钙氧比引入过量的自由CaO,使渣系中自由CaO量增大,而CaO的熔点相对较高,在渣系中容易以固体质点形式存在,导致渣系的粘度相对较大。
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Figure 3. Effect of Ca/O ratio on the viscosity of slag system
图3. 钙氧比对渣系粘度的影响
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Figure 4. Effect of w(Al2O3) on the viscosity of slag system
图4. w(Al2O3)对渣系粘度的影响
3.2. 渣系组元活度分析
用Factsage热力学软件计算得到渣系钙氧比为0.4,0.5,0.6,0.7时不同w(Al2O3)及w(Al2O3) = 3%,5%,7%,9%时不同钙氧比对CaO-Fe2O3-Al2O3渣系中CaO活度的影响分别如图5~6所示。可以看出,渣系钙氧比小于1.1时,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系中CaO组元的活度随着w(Al2O3)增大而降低,随钙氧比的增大而升高,如渣系钙氧比为0.4时,CaO组元的活度为0.00878~0.0143 (平均0.0114),渣系钙氧比为1.1时,CaO组元的活度为0.107~0.111 (平均0.110);渣系钙氧比大于1.1时,渣系中CaO组元的活度随钙氧比的进一步增大而略有降低。随着w(Al2O3)增大,进入渣系的Al2O3量增加,渣系中的自由CaO与Al2O3以及铁水中[Si]的氧化产物SiO2结合生成了一系列硅铝酸盐化合物,进而使渣系中自由CaO量减少,使渣系中CaO组元的活度降低。钙氧比增大,渣系中的自由CaO与Fe2O3会生成正铁酸钙而使自由CaO量减少,但是生成正铁酸钙导致自由CaO量减少程度小于渣系钙氧比增大导致的渣系中自由CaO增加的程度,所以表现为w(Al2O3)一定时,随钙氧比增大,渣系中CaO组元的活度增大;但是过大的钙氧比使渣系中出现固体CaO质点,导致渣系中CaO组元的活度略有降低。
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Figure 5. Effect of Ca/O ratio on the activity of CaO
图5. 钙氧比对CaO活度的影响
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Figure 6. Effect of w(Al2O3) on the activity of CaO
图6. w(Al2O3)对CaO活度的影响
w(Al2O3) = 3%,5%,7%,9%时不同钙氧比以及渣系钙氧比为0.4,0.5,0.6,0.7时不同w(Al2O3)对CaO-Fe2O3-Al2O3渣系中Fe2O3活度的影响分别如图7~8所示。由图中结果可以看出,渣系钙氧比小于0.9时,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系中Fe2O3组元的活度随钙氧比的增大而降低,随w(Al2O3)增大略有波动,如渣系钙氧比为0.35时,Fe2O3组元的活度为0.145~0.151 (平均0.148),渣系钙氧比为0.90时,Fe2O3组元的活度为0.00172~0.00635 (平均0.00489);进一步增大钙氧比时,Fe2O3组元的活度趋于相对稳定。钙氧比增大,渣系中的自由CaO量增加,与Fe2O3结合生成正铁酸钙消耗的Fe2O3量增加,导致渣系中Fe2O3组元的活度降低,渣中Al2O3能会与Fe2O3结合可生成Al2Fe2O6从而导致Fe2O3组元的活度略有降低。
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Figure 7. Effect of Ca/O ratio on the activity of Fe2O3
图7. 钙氧比对Fe2O3活度的影响
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Figure 8. Effect of w(Al2O3) on the activity of Fe2O3
图8. w(Al2O3)对Fe2O3活度的影响
3.3. 钙氧比对渣系脱磷的影响
固定实验温度
1450 ℃
、渣系w(Al2O3) = 6%,改变渣系钙氧比,其对铁水脱磷的影响如图9所示。可以看出:CaO-Fe2O3-Al2O3渣系的脱磷能力随着钙氧比的逐渐增大先略有增大后快速降低。渣系的钙氧比控制在0.35~0.43时,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系脱磷率在87%以上;渣系钙氧比为0.95时,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系的脱磷率为62.88%,与钙氧比为0.5时相比,渣系脱磷率降低了26.16%。渣系钙氧比在0.35~0.43时,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系中Fe2O3组元的活度相对较高,Fe2O3可以把铁水中尽量多的磷氧化为P2O5;同时,渣系的熔化温度和黏度相对较低,流动性良好,脱磷的动力学条件相对较好。随着渣系钙氧比的进一步增大,渣系中Fe2O3组元的活度降低,进而导致铁水中磷的氧化量降低;同时,钙氧比增大使CaO-Fe2O3-Al2O3渣系中自由CaO的活度增大,更多的CaO会与磷的氧化产物P2O5结合生成磷酸钙进入熔渣,进而使铁水中的磷得以去除,但是过高的钙氧比也使得渣系的熔化温度升高,粘度增大,造成铁水中磷被氧化的动力学条件变差,进而使渣系的脱磷率降低。
3.4. w(Al2O3)对渣系脱磷的影响
固定实验温度
1450 ℃
、渣系中钙氧比为0.45,改变渣系中Al2O3的加入量,实验所得Al2O3对铁水脱磷的影响如图10所示。由图10可以看出,渣中Al2O3的质量分数在1%~5%之间变化时,渣系的脱磷能力变化不是很大,在90%~96%之间波动;进一步增加渣系中Al2O3的量时,渣系的脱磷率呈逐渐下降变化趋势,渣系中Al2O3的质量分数为9%时,渣系的脱磷率为61.92%。渣中Al2O3的质量分数在1%~5%之间变化时,渣系中CaO组元的活度相对较大,渣系中有较多的自由CaO会与磷的氧化产物P2O5结合生成磷酸钙进入熔渣,进而使渣系的脱磷率保持在较高的水平;与此同时,Al2O3会与渣系中的碱性CaO反应生产低熔点复合化合物,使渣系的熔化温度和粘度保持相对较低的水平,提高了脱磷渣系的流动性,促进了脱磷过程中渣–金间磷的传质,并且炉渣的磷容量维持在较高水平,从而使熔渣具有比较高的脱磷能力;进一步增加渣系中的Al2O3含量,脱磷渣系的粘度增大,脱磷的动力学条件变差,同时渣系中CaO组元的活度降低,自由CaO数量减少,导致渣系的整体碱度降低,渣系的脱磷能力逐渐降低,从而使得渣系的脱磷率降低。
![](//html.hanspub.org/file/2-1020279x19_hanspub.png)
Figure 9. Effect of Ca/O ratio on CaO-Al2O3-Fe2O3 slag dephosphorization of hot metal
图9. 钙氧比对CaO-Al2O3-Fe2O3渣系脱磷的影响
![](//html.hanspub.org/file/2-1020279x20_hanspub.png)
Figure 10. Effect of w(Al2O3) on CaO-Al2O3-Fe2O3 slag dephosphorization of hot metal
图10. w (Al2O3)对CaO-Al2O3-Fe2O3渣系脱磷的影响
3.5. 磷在熔渣中的富集机理
在铁水脱磷过程中,脱磷反应主要发生在渣-金界面,当铁水中的磷被氧化为P2O5后,会进一步与熔渣中的自由CaO结合生成磷酸钙,其反应方程式为:
(2)
反应后的磷以3CaO·P2O5形式进一步与2CaO·SiO2结合,生成2CaO·SiO2-3CaO·P2O5(简写为C2S-C3P)固溶体,此过程的反应方程式如下:
(3)
(4)
上述反应式(3)代表了3CaO·P2O5与熔渣中的2CaO·SiO2以扩散形式相结合生成C2S-C3P固溶体的方式,即:磷在进入熔渣前,熔渣中的自由CaO与铁水中硅的氧化产物SiO2结合以2CaO·SiO2固相的形式存在于熔渣中,当磷以3CaO·P2O5形式进入熔渣中后,只能以渗透扩散方式进入2CaO·SiO2固相中,此过程可以用图11描述。反应式(4)代表了3CaO·P2O5以C2S-C3P固溶体的形式从熔渣中析出的方式,是磷被氧化以3CaO·P2O5形式进入熔渣后,熔渣中已经存在的2CaO·SiO2固相相对较少,3CaO·P2O5会与熔渣中的CaO、SiO2逐渐反应进而结合成为C2S-C3P固溶体,此过程如图12所示。在铁水脱磷过程中,磷以3CaO·P2O5形式向2CaO·SiO2固相中富集会以上述两种方式同时进行。
![](//html.hanspub.org/file/2-1020279x24_hanspub.png)
Figure 11. Schenmatic diagram of diffusion process
图11. 扩散过程示意图
![](//html.hanspub.org/file/2-1020279x25_hanspub.png)
Figure 12. Schenmatic diagram of precipitation process
图12. 析出过程示意图
![](//html.hanspub.org/file/2-1020279x26_hanspub.png)
Figure 13. Electron micrograph of typical slag sample
图13. 典型渣样电镜照片
![](Images/Table_Tmp.jpg)
Table 2. EDS analysis results of the typical slag sample, w/%
表2. 典型渣样的EDS分析结果,w/%
对脱磷后的熔渣进行物相分析和观测,典型结果如图13、图14所示,EDS分析结果如表2所示。可以看出,脱磷后渣样主要有黑色区域、灰色区域和白色区域,黑色区域分布的是Ca、O、P、Si元素,结合XRD分析结果可知,主要是Ca5(PO4)2SiO4物相,即C2S-C3P固溶体,而P也在此相中得到了富集;灰色区域主要分布的是Ca、Fe、Al、O元素,主要是铝酸钙和铁酸钙物相;白色区域分布的是Ca、Al、Si、O元素,此处可能是铝酸钙、硅酸钙或硅铝酸钙物相。
4. 结论
1) CaO-Fe2O3-Al2O3渣系熔化温度随渣系钙氧比的增大而升高,随w(Al2O3)的增大而降低。渣系粘度随渣系钙氧比的增大而升高;当钙氧比小于1.1时,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系粘度随w(Al2O3)的增大而增大;钙氧比大于1.1时,渣系粘度随w(Al2O3)增大而略有降低。
2) CaO-Fe2O3-Al2O3渣系中CaO组元的活度随着w(Al2O3)增大而降低,随钙氧比的增大先大幅度升高后略有降低;渣系钙氧比分别为0.4和1.1时,CaO组元的平均活度分别为0.0114和0.110。渣系中Fe2O3组元的活度随钙氧比的增大先大幅度降低后趋于相对稳定,随w(Al2O3)增大略有波动,渣系钙氧比分别为0.35和0.90时,Fe2O3组元的平均活度分别为0.148和0.00489。
3) CaO-Fe2O3-Al2O3渣系的脱磷能力随着钙氧比的逐渐增大先略有增大后快速降低,渣系钙氧比控制在0.35~0.43时,CaO-Fe2O3-Al2O3渣系脱磷率在87%以上。
渣中Al2O3的质量分数在1%~5%之间变化时,渣系的脱磷能力变化不是很大,脱磷率维持在90%~96%之间;进一步增加渣系中Al2O3的量时,渣系的脱磷率逐渐下降。
4) 铁水中的磷被氧化后以3CaO·P2O5形式进入熔渣,与熔渣中的2CaO·SiO2结合生成C2S-C3P固溶体,形成固溶体的方式有扩散和析出两种形式,在铁水氧化脱磷过程中,扩散和析出两种形式同时发生。C2S-C3P固溶体相是熔渣中磷的主要富集相。
基金项目
非常感谢本项目得到国家自然科学基金委员会——中国宝武钢铁集团有限公司钢铁联合研究基金(NO. U1660116, U1560109, U1960110)的资助。