1. 引言
高密度多层互连基板的制造技术是MCM技术中的关键,影响着MCM的体积、重量、性能和可靠性 [1] 。低温共烧陶瓷(LTCC)技术由于具有优异的电学、机械、热学及工艺特性,是很有前景的一种多层互连基板制造技术。
LTCC基板可以提高布线密度和信号传输速度;基板的热膨胀系数可以做到和硅器件接近,对安装裸片硅器件非常有利;可以内埋无源元件,形成立体高密度组件。
20世纪80年代以来,日、美等国在这一领域做了大量工作,已开发出适用于VLSI、ULSI芯片组装要求的LTCC基板,在航天、通信、计算机和军事等领域得到了广泛应用 [2] 。如美国海军水面作战中心研制的水下数字处理装置、美国Martin Marietta公司生产的用于目标搜索和识别的图像处理电子装置SEM-E、西屋公司制造的有源相控阵雷达的T/R组件、TRW公司研制的模拟视频信号-数字信号转换器等都采用了LTCC基板 [3] 。
目前国内关于LTCC产品的研制尚处于初期发展阶段,相关设计和工艺技术都不成熟 [4] [5] 。国内有几家研究所已经或正在引进LTCC设备,开发LTCC功能模块,但由于LTCC产品的开发与生产,必须依靠材料、设计、设备等多方面的支持,而且LTCC产品的一致性和精度完全依赖于所用材料的稳定性和工艺,故工艺技术及优化尤为重要。本文基于有限元分析方法对LTCC基板密集孔区域进行研究,为LTCC基板的有限元仿真及优化提供依据。
2. 数值仿真方法
若保证LTCC基板层与层之间的连接方式不变,通过改变材料的弹性模量保证修改后的模型保持结构刚度不变。在有限元仿真分析中对密集孔区域的模型等效,弹性模量的取值主要是依靠经验,结构刚度与基板形状结构的关系与材料的弹性模量关系可表示如下:
(1)
式中:
——不同零件形状及工况系数;
E——材料的弹性模量;
t——零件厚度;
η——厚度指数系数。
式(1)表明结构刚度是厚度是非线性函数。各种形状的薄板类材料在不同工况下都适用该公式 [6] [7] 。假设原材料的弹性模量为替换材料的弹性模量为则由式(1)可得:
(2)
(3)
式中:
、
——材料替换前后的厚度;
——材料替换后与替换前的厚度之比;
——材料替换后与替换前的质量之比。
在保证LTCC基板厚度不变的基础上,对密集孔区域进行等刚度分析。
3. 算例分析
1) LTCC基板的CAD模型及简化模型
LTCC基板具有较大面积的密集孔区域,其CAD模型如下图1所示:
为了方便对密集孔区域的等效研究,对LTCC基板其它特征暂不进行分析,主要保留部分密集孔区域作为研究对象。简化后的模型如下图2和图3所示:
2) LTCC基板无孔模型的刚度分析
![](//html.hanspub.org/file/8-2340445x19_hanspub.png)
Figure 2. Simplification of LTCC substrate with holes
图2. LTCC基板有孔简化模型
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Figure 3. Non-porous equivalent model of LTCC substrate
图3. LTCC基板无孔等效模型
本次采用一块简化基板进行密集孔的简化分析。建立相应的有限元模型进行分析。分析采用施加均布载荷和集中载荷两种方法。为了更好的分析对比密集孔区域模型简化的等效性,消除无关变量因素的干扰,采用控制变量的方法进行分析对比。无孔简化模型在孔密集处的弹性模量采用4.1e10 Pa (对于简化板的弹性模量的数据的来历为实验法)。
对LTCC简化后的无孔模型进行热应力分析。其简化后的模型如下图4~8所示:
当对模型施加集中外力载荷时,约束条件为基板四周约束。考虑集中载荷施加位置的不同对等效区域节点位移的影响,在分析中选取基板宽度方向对称面上对应四点位置施加集中载荷,仿真分析结果云图如下图9所示。
![](//html.hanspub.org/file/8-2340445x22_hanspub.png)
Figure 5. Simplified non-porous finite element model
图5. 简化无孔有限元模型
![](//html.hanspub.org/file/8-2340445x24_hanspub.png)
Figure 7. Simplified hole finite element model
图7. 简化后有孔有限元模型
(a)
(b)
Figure 8. Simplified local model with holes
图8. 简化后有孔局部模型
当对模型施加均布载荷时,仿真分析结果云图如下图10所示。
3) LTCC基板有孔模型的刚度分析
对有孔模型施加集中外力载荷,约束条件为四周约束,同无孔模型分析时施加载荷方式相同,其仿真分析结果云图如下图11所示。
当对模型施加均布载荷时,仿真分析结果云图如下图12所示。
4) 结果分析
根据以上分析结果可以看出,无孔简化模型与孔模型的节点位移十分接近,达到了较高水平的模拟等效。下面将通过局部区域节点的具体位移值进行详细说明。对密集孔简化的正方形区域采用查看四个顶点以及几何中点等五点处的节点位移进行分析对比。如表1所示。
通过对等效前后模型施加相同外力载荷进行有限元分析,对比两种模型对应位置的节点位移情况,分析两种模型的刚度等效情况。通过表2可以看出,在施加均布载荷情况下,有孔模型和无孔等效模型
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Figure 9. Nodal simplification model node displacement at concentrated load of 40 N
图9. 无孔简化模型Z向集中载荷40 N时的节点位移
![](Images/Table_Tmp.jpg)
Table 1. Node displacement comparison table when applying concentrated load
表1. 施加集中载荷时节点位移对照表
![](//html.hanspub.org/file/8-2340445x28_hanspub.png)
Figure 10. Nodal simplified model for node displacement under uniform load
图10. 无孔简化模型在均布载荷下的节点位移
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Figure 11. Nodal displacement of a model with Z-direction concentrated load of 40 N
图11. 有孔模型Z向集中载荷40 N时的节点位移
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Figure 12. Nodal displacement when hole model is uniformly loaded
图12. 有孔模型均布载荷时的节点位移
![](Images/Table_Tmp.jpg)
Table 2. Nodal displacements table when uniform load is applied
表2. 施加均布载荷时节点位移对照表
的节点位置值误差最大为11.7%,最小达2.3%,反映两种模型的刚度近似相等,满足本文对密集孔区域的等效要求。通过在模型四个不同位置施加相同集中外力载荷,分析两种模型相应位置的节点位移情况,结果如表1所示,节点位移值误差率相对较小,即在外力载荷作用的位置对模型等效区域的刚度几乎没有影响。因此,模型简化结果基本合理,简化模型可用。
误差来源分析:一,所选节点的数目有限,不能全面覆盖其所有位置的节点位移情况;二,由于本模型所选单元为实体单元,尤其在边角处及小孔附近节点数量较多,比较密集,所选节点位置的偏差是导致误差浮动比较明显的主要原因。
4. 结论
LTCC基板上大片密集孔区域的存在,是电子类产品实现向重量轻、体积小、成本低的方向发展的体现之一。在分析过程中,对LTCC基板密集孔区域进行建模和等效模型建模,进行刚度有限元分析。基于等刚度理论对等效模型区域材料弹性模量的替换,通过对比不同位置外力载荷作用及均布载荷作用下两种模型相应位置的节点位移值,可知,等效前后两种模型的节点位移值近似相等,即反映等效前后两种模型的刚度值近似相等,实现了对LTCC基板上密集孔区域的等效,达到了简化模型、提高计算精度和减少计算时间的目的,为具有相似特征的LTCC基板的有限元分析奠定基础。
基金项目
国防科工局技术基础科研资助项目(JSZL2015210B007)。
NOTES
*通讯作者。