1. 引言
隔振平台是由多个隔振单元采用多点支撑方式组合而成的隔振系统,受控对象的振动控制转变为台面的姿态控制或者位置控制,最终表现为多个支撑点的控制 [1] [2] ,多隔振器布置方式的合理性至关重要,直接影响隔振体系的位姿、稳定性及隔振效果等。
隔振器布置决定了其体系特性,当使用三个隔振器时,由于三点可以确定一个平面,平台的位姿唯一;超过三个隔振器时,台面的位姿由其主承载作用的三个隔振器决定,当姿态发生变化时,负载分布也会发生变化,引起承载再分配,并再次引起位姿变化 [1] [3] [4] [5] [6] [7] 。
本文针对四种隔振器布置的隔振平台,分别进行了模态、谐响应以及随机振动荷载的隔振特性研究,获得了相关规律,并在此基础上开展了基于质刚重合的解耦策略研究。
2. 四种不同隔振器布置的隔振平台
研究对象由高刚性基台、隔振器等组成,隔振器主要由钢弹簧和油液阻尼并联构成,刚度、阻尼不考虑非线性。隔振器布置分三角形三点支撑(3型)、矩形四点支撑(4型)、右凸形五点支撑(5型)以及矩形六点支撑(6型)方式,如图1所示。基台尺寸为:2 m × 2 m × 0.2 m,隔振体系竖向设计频率3.5 Hz,水平向刚度为竖向的0.7倍。图2给出了有限元计算模型。
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Figure 1. Vibration isolation platform with four different vibration isolators
图1. 四种不同隔振器布置的隔振平台
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Figure 2. Finite element calculation model of vibration isolation system
图2. 隔振体系有限元计算模型
3. 模态特性研究
模态结果表明四种姿态的隔振平台前6阶均为隔振平台的整体振型,分别为:沿x、y、z轴平动及绕x、y、z轴转动,属于隔振体系整体振型;7阶及更高阶为基台局部振型(表1给出了4型隔振平台第1~6阶局部振型即整体第7~12阶模态频率),故只考察隔振体系整体特性的前6阶模态。
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Table 1. Modal frequencies from the 1st to 6th order of “4” vibration isolation platform (7th to 12th order in the overall modes)
表1. 4型隔振平台第1~6阶(整体第7~12阶)模态频率
由图3以及模态计算结果可知,1、2阶均为沿x、y方向为主的平动,3阶均为沿z方向的竖向振动,其中5型的第3阶为绕z向转动,竖向振动发生在4阶。4型的4~6阶模态频率,均要高于其它布置方式,而5型的整体模态频率较小。由此说明,在实际工程中常用的4型或者6型隔振方式未必是最合理的隔振设计。3型属于三点支撑式,由于三点确定一个平面,尽管隔振平台的位姿可以唯一,但其体系设计也并非最优,下面将进一步阐述。
4. 谐响应特性研究
对四种不同的隔振体系开展谐响应分析,扫频范围:1~10 Hz,沿x、y、z方向施加全局加速度,均为1 m/s2,并提取台板上表面中点的响应。因考虑隔振器阻尼的存在会抑制峰值,造成对其隔振体系固有特性的不准确判断,故不考虑隔振器阻尼,但考虑一定的结构阻尼。
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Figure 3. Comparison of the first six modal frequencies of the vibration isolation platform with four different isolators
图3. 四种不同隔振器布置的隔振平台前六阶模态频率对比
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Figure 4. Comparison of harmonic response of vibration isolation platform with four different isolators
图4. 四种不同隔振器布置的隔振平台谐响应对比
由图4可见,x方向的响应中5型最大,6型、4型依次之,但3型与4型除主峰值点外,有明显其它峰值;y方向的响应中5型最大,但4型、6型都有其它峰值;z方向的响应中,四种类型的主峰值相差不大,但4型存在明显其它峰值。因此,整体来看,5型隔振体系频响曲线平滑性要优于其它四种方式。
5. 白噪声响应特性分析
对四种隔振体系分别开展随机白噪声作用下的响应特性研究,给定的白噪声加速度信号位于区间[−1,1] m/s2,如图5所示。
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Figure 5. White noise acceleration signal
图5. 白噪声加速度信号
由图6可见,x方向的响应中,3型、5型、6型相对较小,3型最小,4型较大;y方向的响应中,3型、4型、6型相比较大,5型最小;z方向的响应中,4型最大,3型、5型、6型相比较小。由此可知,常见的4型隔振平台,并非理想方式。
对四种不同隔振器布置的隔振平台在白噪声加速度的振动激励下的响应进行FFT分析,由图7可见,隔振体系在3.5 Hz附近区域共振,可以对高于该共振区域的频段激励进行有效滤除,体现了隔振体系设计的重要性;此外,x、y方向的幅值和频谱曲线基本一致,差别很小,但是4型布置方式的z方向幅值要明显高于其它方式。
6. 质刚重合的解耦策略
由以上研究可见,常用的4型隔振平台,却非最理想方式,但由于其安装方便、易设计,应用较多,为了使其更好地应用至实际工程,对其开展基于质刚重合原理的解耦策略研究。将基台板挖掉4个柱坑,以使隔振器上端部嵌入基台中轴位置,如图8所示。
由图9可见,解耦状态下的x、y向谐响应峰值较非解耦状态有明显降低,z向谐响应在共振峰前明显小于非解耦状态;此外,解耦体系可以有效避免因自由度耦合带来的除主共振峰外的其他易共振点发生,作用显著。因此,在实际工程中,应尽量使体系实现质刚重合。
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Figure 6. Comparison of white noise RMS response of vibration isolation platform with four different isolators
图6. 四种不同隔振器布置的隔振平台白噪声有效值对比
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Figure 7. Comparison of white noise filtering effects of vibration isolation platform with four different isolators
图7. 四种不同隔振器布置的隔振平台白噪声滤波效应对比
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Figure 8. Coincidence strategy of and mass and stiffness of vibration isolation system
图8. 隔振体系质刚重合策略
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Figure 9. Comparison of harmonic response in decoupled and non-decoupled conditions
图9. 解耦与非解耦状态下的谐响应对比
7. 结论
本文开展了四种不同的隔振器布置对隔振性能影响研究,包括:模态、谐响应、白噪声滤波效应计算分析,结果表明:常用的四点、六点支撑方式并非最优,五点支撑式相比而言更加合理;考虑到四点支撑应用较为普遍,为此开展基于质刚重合的体系解耦研究,结果表明解耦可以有效消除自由度耦合带来的不良效应,效果显著。故在实际的工程振动控制中,应针对振源特性、基台几何特性、隔振器布置、体系解耦等开展详细的优化设计与计算分析。
基金项目
本研究得到国家重点研发计划“既有工业建筑结构振动控制技术研究(2016YFC0701302)”和中国机械工业集团重大技术开发专项(SINOMAST-ZDZX-2017-05)的资助。